印染污泥的處理方式普遍以焚燒和衛(wèi)生填埋為主，但焚燒法的運(yùn)行費(fèi)用極高且易于產(chǎn)生廢氣等二次污染，由于印染污泥含有大量的染料、助劑及衍生物，具有一定的環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)，填埋法不僅占用大量土地，而且填埋產(chǎn)生的滲濾液容易對(duì)地下水造成二次污染。在封閉空間內(nèi)對(duì)印染污泥處置的熱解方法，對(duì)廢氣進(jìn)行有效的控制，并且其運(yùn)行溫度相對(duì)較低，既可以實(shí)現(xiàn)污泥減量又能夠產(chǎn)生污泥碳，近年來受到環(huán)保行業(yè)的關(guān)注。但污泥炭除了作為燃料或吸附劑外，其余的應(yīng)用報(bào)道較為少見。印染廢水目前已經(jīng)趨于成熟，而如處理技術(shù)如混凝法、活性炭吸附法、膜分離法、高級(jí)氧化法、電化學(xué)法和微電解法等以提升現(xiàn)有印染廢水處理效果的手段成為印染廢水處理研究的重點(diǎn)。在上述的方法中，微電解法以具有不產(chǎn)生二次污泥、無藥劑添加和能耗低的特點(diǎn)越來越引起印染廢水處理企業(yè)的關(guān)注。但以印染污泥制備的污泥碳作為微電解材料的原料方面的報(bào)道極為少見。
本研究以浙江某印染污泥熱解碳化制備的污泥碳粉作為原料制備微電解材料，并用于印染氣浮池廢水處理中。具體開展(1)明確污泥碳微電解填料的制備參數(shù)，(2)考察對(duì)印染廢水的處理效果，(3)微電解對(duì)廢水CODCr和氨氮降解反應(yīng)動(dòng)力學(xué)分析。以實(shí)現(xiàn)探索印染污泥與廢水的新型循環(huán)處理方法的目的。
一、材料和方法
1.1 實(shí)驗(yàn)材料和設(shè)備
鐵粉取自浙江省湖州某機(jī)械加工產(chǎn)生的廢鐵屑，經(jīng)脫油處理后采用氮?dú)獗Ｗo(hù)的球磨機(jī)粉碎至100目，污泥碳粉來自浙江合澤環(huán)境股份有限公司以熱解法處理印染污泥制備的污泥碳粉，砂質(zhì)頁巖取自浙江湖州太湖周邊的砂質(zhì)頁巖。污泥碳粉和砂質(zhì)頁巖分別放于105℃電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱內(nèi)干燥至恒重并粉碎至100目。污泥碳灰分(600℃，有氧煅燒)及砂質(zhì)頁巖的化學(xué)成分組成采用X射線熒光光譜儀(XPS，S8TIGER，德國(guó)Bruker)進(jìn)行測(cè)試，污泥碳和砂質(zhì)頁巖的總無機(jī)碳(TIC)測(cè)試采用日本島津TOCG5000A總有機(jī)碳分析儀進(jìn)行測(cè)定。印染廢水取自浙江省湖州市誠(chéng)澤水務(wù)印染廢水處理廠的氣浮出水，水質(zhì)指標(biāo)參數(shù)如表1所示。
實(shí)驗(yàn)使用的藥劑均為AR級(jí)，藥劑配制使用的水為經(jīng)RO膜反滲透處理后的水。主要試劑有：硫酸(H2SO4，ρ=1.84g/mL，重鉻酸鉀(K2Cr2O7)溶液，C=0.250mol/L，硫酸汞(HgSO4)溶液，ρ=100g/L，酒石酸鉀鈉(KNaC4H6O6•4H2O)，ρ=500g/L，實(shí)驗(yàn)設(shè)備有DHGG9246A電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱(上海精宏實(shí)驗(yàn)設(shè)備有限公司)，BYG600荸薺式包衣機(jī)(長(zhǎng)沙旭朗機(jī)械科技有限公司)，YQDG06全自動(dòng)制丸機(jī)(廣州市楊鷹醫(yī)療器械有限公司)，RTL1500×3三段式轉(zhuǎn)動(dòng)管式爐(南京博蘊(yùn)通儀器科技有限公司)，5B-3B(V8)多參數(shù)水質(zhì)測(cè)定儀(北京連華永興科技發(fā)展有限公司)。
1.2 污泥碳微電解材料的制備
結(jié)合以往的研究結(jié)果，污泥碳微電解材料的制備流程如圖1所示。
將一定配比的鐵粉、污泥碳粉、砂質(zhì)頁巖在荸薺式攪拌機(jī)里充分混合，然后在制丸機(jī)制備為直徑8.0mm左右的生料球。將其在室溫下干燥24h后移入三段式轉(zhuǎn)動(dòng)管式爐內(nèi)預(yù)熱、燒結(jié)，在空氣中冷卻到室溫。
1.3 自制微電解反應(yīng)裝置
自制微電解反應(yīng)裝置(如圖2所示)，反應(yīng)裝置截面積為50cm2，高度500mm，5個(gè)單獨(dú)的微電解反應(yīng)裝置均由聚丙烯材料制成。距反應(yīng)器底部10cm設(shè)有濾板將反應(yīng)器劃分為進(jìn)水區(qū)與反應(yīng)區(qū)，進(jìn)水區(qū)設(shè)置曝氣頭和進(jìn)水口并分別與風(fēng)機(jī)和蠕動(dòng)泵相連，反應(yīng)區(qū)填充400mm高度的污泥碳微電解材料(體積為2L)，每隔10cm設(shè)置4個(gè)取樣管，在反應(yīng)區(qū)頂端設(shè)置出水口。
1.4 水質(zhì)及為電解材料的測(cè)試方法
CODCr依據(jù)重鉻酸鹽法測(cè)試方法(GB11914G89)，采用5B-3B(V8)多參數(shù)水質(zhì)測(cè)定儀(北京連華永興科技有限公司)測(cè)定，具體測(cè)試方法為：取水樣2.5mL于消解管中，依次加入重鉻酸鉀(K2Cr2O7)溶液0.7mL，H2SO4-Ag2SO4溶液4.8mL，搖勻后放入消解槽內(nèi)于165℃消解10min，水浴冷卻至室溫后放入儀器進(jìn)行測(cè)試。
氨氮采用5B-3B(V8)多參數(shù)水質(zhì)測(cè)定儀(北京連華永興科技有限公司)，按照GB7479G87納氏試劑比色法進(jìn)行測(cè)定，具體測(cè)試方法為：取水樣10mL于試管中，依次加入酒石酸鉀鈉(KNaC4H6O6•4H2O)溶液1mL，納氏試劑1.5mL，混勻放置10min后放入儀器進(jìn)行測(cè)試。為了測(cè)試的準(zhǔn)確性，每個(gè)樣本至少重復(fù)測(cè)試三次并取平均值。
污泥碳微電解材料的物理性質(zhì)包括堆積密度、顆粒密度、24h吸水率。堆積密度、顆粒密度和24h吸水率是根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)(GB/T17431.2G2010)進(jìn)行測(cè)試，其公式如
二、結(jié)果與討論
2.1 污泥碳粉和砂質(zhì)頁巖化學(xué)組成分析
污泥碳粉和砂質(zhì)頁巖的TIC測(cè)試結(jié)果分別為化學(xué)組成XPS測(cè)試結(jié)果和TIC測(cè)試結(jié)果見表1所示，結(jié)果表明，砂質(zhì)頁巖中的SiO2(62.47%)含量遠(yuǎn)超過污泥碳粉SiO2(15.29%)含量，但其Al2O3(25.37%)的含量遠(yuǎn)低于污泥碳分中Al2O3(46.07%)含量。污泥碳中高比例Al2O3主要來源于污水處理過程中大量使用的聚合氯化鋁絮凝劑(PAC)導(dǎo)致的，Si和Al元素是陶粒骨架成分的主要組成部分。而污泥碳粉中的氣態(tài)組分(主要是Fe2O3)含量接近砂質(zhì)頁巖所含氣態(tài)組分的兩倍，因此推斷污泥碳粉為陶粒的成孔性能具有極大的作用并且可以起到降低陶粒堆積密度的作用。需要尤其注意的是：污泥碳粉中重金屬含量高，這與印染或者染料制造過程中的催化劑、金屬類染料等有直接關(guān)系。最后，污泥碳粉中無機(jī)含碳量高，這主要與誠(chéng)澤水務(wù)的印染廢水主要是纖維類工藝品有關(guān)。因此，相比市政污泥碳，印染和染料污泥制備的污泥碳具有碳含量高和重金屬含量高的特點(diǎn)。
2.2 污泥碳內(nèi)電解材料性能影響參數(shù)分析
采用Minitab17軟件，進(jìn)行三因素五水平L25(53)的設(shè)計(jì)(見表2)以考察各因素對(duì)污泥碳微電解材料性能的影響。以印染氣浮池出水CODCr和氨氮去除率作為相應(yīng)值，結(jié)果如圖3。
由圖3可知影響微電解材料CODCr和氨氮去除效果的因素順序?yàn)榉磻?yīng)時(shí)間>鐵含量>燒結(jié)溫度。根據(jù)正交實(shí)驗(yàn)得出的結(jié)論，再進(jìn)行單因素實(shí)驗(yàn)探究，進(jìn)一步探究污泥碳材料處理印染廢水的最佳制備工藝。
2.3 單因素實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析
2.3.1 pH值對(duì)污泥碳微電解材料處理效果的影響。
以鐵含量為30%，燒結(jié)溫度為900℃為條件，對(duì)不同初始pH值(1、2、3、4、5、6、7)的印染廢水處理(反應(yīng)時(shí)間180min)效果影響如圖4所示。
由圖4知，初始pH值為3，反應(yīng)180min后，污泥碳材料對(duì)印染氣浮池出水CODCr、氨氮去除率分別為52.36%，41.98%。而初始pH值小于3時(shí)，污泥碳材料對(duì)印染氣浮池出水CODCr和氨氮去除率分別為11.76%/7.93%，40.53%/28.75%，初始pH值大于3時(shí)，污泥碳材料對(duì)印染氣浮池出水CODCr和氨氮去除率分別為42.13%/33.45%，40.79%/29.89%，36.28%/24.46%和35.68%/22.68%。由此，初始pH值為3，污泥碳材料對(duì)印染氣浮池出水CODCr和氨氮的去除率最好。
2.3.2 燒結(jié)溫度對(duì)污泥碳微電解材料處理效果的影響。
以鐵含量為30%為條件，燒結(jié)溫度為(800、900、1000℃)對(duì)初始pH為3的印染氣浮池出水處理效果影響如圖5所示。
燒結(jié)溫度為800、900、1000℃，反應(yīng)180min后，污泥碳材料對(duì)印染氣浮池出水CODCr去除率分別為42.85%、50.94%、44.55%，對(duì)氨氮的去除率分別為28.05%、41.38%、30.12%。
在燒結(jié)溫度低于900℃時(shí)，污泥碳材料對(duì)印染廢水CODCr和氨氮的去除率隨著溫度的升高在逐漸升高，當(dāng)高于900℃時(shí)，隨著溫度的升高對(duì)廢水CODCr和氨氮的去除率在逐漸降低，這可能是由于燒結(jié)溫度在800℃時(shí)，溫度偏低，材料處理過程中容易松散脫落，脫落過程導(dǎo)致出水色度增大，同時(shí)材料穩(wěn)定性差，都會(huì)降低處理效果。在1000℃時(shí)溫度過高，材料內(nèi)部已達(dá)到熔融狀態(tài)，砂質(zhì)頁巖和污泥碳粉中的玻璃相組分會(huì)熔化，使鐵屑和污泥碳粉表面活性降低，會(huì)阻礙鐵碳原電池與氨氮和有機(jī)物的接觸，從而影響CODCr和氨氮處理效果。
2.3.3 鐵含量對(duì)污泥碳微電解材料處理效果的影響。
以燒結(jié)溫度為900℃為條件，鐵含量為(25%、30%、35%)對(duì)初始pH為3的印染氣浮池出水處理效果影響如圖6所示。
當(dāng)含鐵量為25%、30%、35%和反應(yīng)時(shí)間為30min/180min時(shí)，污泥碳材料對(duì)廢水CODCr的去除率分別為25.49%/42.64%、34.94%/51.64%、36.55%/44.43%，CODCr的去除主要發(fā)生在前30min內(nèi)，這說明污泥碳材料對(duì)廢水CODCr的去除速率與水中前期高氫離子濃度有直接關(guān)系。
含鐵量的含量低于30%時(shí)，污泥碳材料對(duì)廢水CODCr和氨氮的去除率隨著含鐵量的升高而逐漸升高，而當(dāng)含鐵量進(jìn)一步提升至35%時(shí)，CODCr和氨氮的去除效率降低。這可能是由于在Fe-C原電池系統(tǒng)反應(yīng)過程中，陰極會(huì)產(chǎn)生大量的•H和•OH自由基，•H和•OH兩者氧化還原電位較高，能與廢水中的氨氮和有機(jī)物充分接觸，并發(fā)生劇烈的氧化還原反應(yīng)，從而達(dá)到對(duì)廢水中氨氮和有機(jī)物的降解。同時(shí)，F(xiàn)e-C原電池陽極產(chǎn)生的亞鐵離子對(duì)•H和•OH自由基有催化作用，加速反應(yīng)進(jìn)行。因此當(dāng)鐵含量低于30%時(shí)，鐵含量低致使陽極產(chǎn)生亞鐵離子不足，從而影響了對(duì)CODCr和氨氮的去除效果，當(dāng)含鐵量為35%時(shí)，F(xiàn)e-C原電池釋放過量二價(jià)鐵離子的導(dǎo)致了出水CODCr和氨氮的升高。另外，氨氮分子間穩(wěn)定性較高，但陽極產(chǎn)生的鐵離子(Fe2+、Fe3+)對(duì)氨氮有一定的吸附作用，且與H•和OH•自由基發(fā)生反應(yīng)產(chǎn)生NO、NO2等，也是使氨氮濃度降低的原因之一。
因此，最佳制備條件為：含鐵量為30%，燒結(jié)溫度為900℃，燒結(jié)時(shí)間為2h。最佳制備條件制備的污泥碳材料物理性能如表3。
表3可知，污泥碳材料的吸水率較大，表明陶粒內(nèi)部結(jié)構(gòu)是疏松多孔的。污泥碳材料的顆粒密度為2336.75kg/m，比水的密度大，填料堆積密度較小，說明材料內(nèi)部孔隙率較低。
2.4 動(dòng)力學(xué)研究
根據(jù)n級(jí)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型，對(duì)污泥碳材料降解CODCr和氨氮進(jìn)行分析，方程如
其中α是反應(yīng)物濃度轉(zhuǎn)化率，%，t是反應(yīng)時(shí)間，min，k(T)是反應(yīng)速率常數(shù)，n是反應(yīng)級(jí)數(shù)，C0是初始濃度，mg/L，C是實(shí)時(shí)濃度，mg/L，Cn是反應(yīng)結(jié)束濃度，mg/L。
公式(4)兩邊取對(duì)數(shù)得到公式(6)，線性擬合后斜率即為反應(yīng)級(jí)數(shù)n，如圖8所示。
由圖8可知，污泥碳材料對(duì)廢水CODCr和氨氮降解的反應(yīng)分別是0.833、0.818，均符合偽一級(jí)動(dòng)力學(xué)模型，關(guān)系方程如
其中C是實(shí)時(shí)濃度，mg/L，C0是初始濃度，mg/L，k是一級(jí)反應(yīng)速率常數(shù)，min-1，t反應(yīng)時(shí)間，min。
如圖9所示，ln(C/C0)與時(shí)間t之間呈線性關(guān)系，線性模型與數(shù)據(jù)的良好擬合證明了污泥碳材料對(duì)CODCr和氨氮的降解符合是一級(jí)動(dòng)力學(xué)模型。反應(yīng)速率k可由斜率得出。CODCr和氨氮的反應(yīng)速率k分別是0.00294、0.0027min-1。結(jié)果表明，污泥碳材料對(duì)CODCr和氨氮的降解的反應(yīng)速率相差不大，幾乎是同時(shí)進(jìn)行的。
利用化學(xué)反應(yīng)速率方程(8)和阿倫尼烏茲方程(Arrhenius)(9)可推算該反應(yīng)活化能E，結(jié)果如圖10。
其中k是反應(yīng)速率常數(shù)，ΔC是CODCr濃度變化量，Δt是時(shí)間變化量，A是Arrhenius指數(shù)前因子常數(shù)，E是反應(yīng)活化能，R是摩爾氣體常數(shù)(8.314J•K-1•mol-1)，T是反應(yīng)溫度(293K)。
通過擬合曲線可以計(jì)算出CODCr和氨氮的活化能E分別是42.589J/mol和21.134J/mol，指前因子A值分別為382.377和6.234。CODCr的活化能E值是氨氮的2倍。說明氨氮容易被去除。
2.5 連續(xù)實(shí)驗(yàn)
將最佳參數(shù)下制備的污泥碳材料，填充至反應(yīng)裝置中，反應(yīng)器內(nèi)采用底端連續(xù)進(jìn)水(無回流)，氣流量控制在0.5L/min，HRT為120min，對(duì)初始pH值為3的印染氣浮池廢水進(jìn)行處理，在反應(yīng)進(jìn)行18次后，對(duì)材料進(jìn)行酸洗，使其恢復(fù)活性，連續(xù)運(yùn)行兩個(gè)大循環(huán)的結(jié)果如圖11所示。
如圖11，在酸洗之前或之后，污泥碳材料對(duì)CODCr和氨氮的去除率呈下降趨勢(shì)，酸洗操作后，污泥碳材料的活性恢復(fù)到初始水平。因此，作為再生工藝設(shè)計(jì)的酸洗反沖洗工藝對(duì)于污泥碳材料在實(shí)際中的應(yīng)用是非常必要和有效的。
三、結(jié)論
以印染污泥熱解碳化的污泥碳粉制備了一種新型微電解材料，并用于印染氣浮池廢水處理中。結(jié)果表明，在鐵含量為30%，燒結(jié)溫度為900℃時(shí)制備新型污泥碳材料處理效果最好，對(duì)氣浮廢水CODCr去除率達(dá)51.64%左右，氨氮去除率在41.78%左右。另外，通過污泥碳微電解對(duì)廢水CODCr和氨氮降解反應(yīng)動(dòng)力學(xué)分析，得到污泥碳材料對(duì)廢水CODCr和氨氮降解的反應(yīng)分別是0.833、0.818，均符合偽一級(jí)動(dòng)力學(xué)模型，降解CODCr和氨氮的活化能分別為42.589和21.134J/mol。污泥碳陶粒連續(xù)運(yùn)行兩個(gè)大循環(huán)后，發(fā)現(xiàn)采用酸洗反沖洗方式即可達(dá)到陶?；罨?，杜絕了陶粒表面鈍化現(xiàn)象的發(fā)生?？紤]到印染污水廠的成本以及印染污泥與廢水的現(xiàn)狀和降解性能，本研究中制備的新型污泥碳微電解材料可能是微電解法處理印染廢水的一種很有前途的替代品，也為印染污泥與廢水的新型循環(huán)處理方法提供一個(gè)依據(jù)。
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